博弈分析方法大全11篇

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[2]CHRISTOS H P. Algorithms， Game， and Internet[EB/01]. .

[8]翁楚良， 陆鑫达. 一种基于双向拍卖机制的计算网格资源分析方法[J]. 计算机学报， 2007，29（6）：1004-1009.

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中图分类号：U661.44 文献标识码：A 文章编号：1009-914X（2015）06-0107-01

由于船舶管道系统结构比较复杂，致使船舶通液管道的振动噪声问题至今尚无实用的计算、评估和有效控制方法。解决船舶通液管道的振动噪声问题主要有以下两个难点：（1）管道系统的水动力载荷难以确定，如果通过对流体力学进行计算获得载荷数据，会因此产生过高的成本而很难实现。比如，湍振载荷和水锤效应等。（2）至今为止，船舶行业尚无关于管道声振数值计算的实用性研究成果作为参考，对建立全频域的振动噪声模型存在很大困难。

1.船舶通液管道的载荷及流体计算

1.1 主要噪声源及外部载荷

噪声源主要分为机械和水动力两种，其中机械振源产生的原因主要是由于机器失衡、轴线偏差、轴角偏差、底座松动、轴承间隙、管带偏差、支撑框架破坏等问题造成的；而水动力振源的产生原因主要是由于流场的压力脉动及瞬态效应造成的，其中包括围绕流场的正弦脉动等[1]。此外，在对管道系统的振动噪声进行耦合计算时，还需要考虑到外部载荷因素，具体包括流体载荷、动力设备产生的扰动载荷和由振动产生的载荷等。

1.2 流体瞬态变化效应

流体瞬态变化是指由于流场速度以及压力突然发生变化时，引起较大的压力致使管道发出很大的噪声，甚至会使管道发生变形、泄露、破损的现象。为节省管道流体力学的计算成本，可将以下公式计算得出的水动力载荷值直接输入到管道振动噪声的计算模型中进行计算。

由流场的瞬态效应所产生的辐射噪声共振频率可以根据Blevins的公式进行计算：

上式中，为辐射噪声的共振频率，单位是Hz；n 是整数1， 2， 3…；a表示声音在液体条件下的传播速度，单位是m /s ；L 表示管道长度，单位是m。

对于另一端的流通管道，辐射噪声的共振频率可以根据以下公式进行计算：

压力扰动的传播时间可以根据以下公式进行计算：

上式中，L是阀门至管道的空腔端部距离，单位是m。

假设为压力扰动的产生时间（比如开关阀门时所用的时间）。当与满足的条件不同时，产生的流体瞬态效应也不同。比如，水锤效应，水锤效应使管道受到的破坏性最大。此外，阀门的快速关闭开启，也会在管道内引起液压冲击从而产生振动噪声[2]。

当流场速度出现突变时，比如快关水泵时，

式中，P为突然关闭水泵时造成的压力变化值，单位是 Pa；表示在干扰条件下的流体速度变化值，单位是m /s 。

相反的情况，比如快开水泵时，压力产生的降幅可以根据下列公式进行计算：

上式中，表示压力降幅，单位是m；表示由水锤效应造成的最大压力的升值，单位是m；H是管道系统在停滞时的水头压力，单位是m。

2.船舶通液管道振动噪声问题的计算方法

管道的振动噪声分析的频率范围分为高、中、低三个频域，在船舶行业中，80 Hz 以下的频段范围属于低频域；100Hz至250Hz频段属于中频域；250Hz 以上的范围属于高频域，不同的频域所使用的计算方法也不一样[3]。一般情况下，低频域使用声学有限元法进行计算，中频域使用混合法进行计算，高频域使用统计能量法进行计算。全频域的计算结果则通过各频段模型的计算结果处理相关数据，最终作出声压频响曲线。

3.船舶通液管道振动噪声的算例分析

3.1 管道振动噪声计算的模型

由于全统计能量模型在管道振动噪声问题上并不适用，因此，管道的振动噪声计算只要建立有限元模型、混和模型即可，但是要注意的是二者需要联合应用，才能得出有效的计算数据。

3.2 管道振动分析与模型试验的结果对比

对上述模型加载不同方向的三个载荷在管道端口的流体及管道上，其中X 轴、Y轴、Z轴分别代表管道轴向、管道水平、管道垂直方向。X 轴的激励源于流体瞬态效应，以压力进行模拟；Y轴、Z轴的激励来源于自动力设备的振源，以单位力进行模拟。通过本文第1.2节中的公式计算如下：

管道端口到弯曲处的长度为5.8m，a值是1 480m/s，压力扰动的传播时间根据公式（3）计算，=7.84ms。假设关闭阀门的时间为0.5ms[21]，则

将上述计算出的载荷数据值代入计算模型进行计算，本文主要计算有限元和混合模型在不同方向的单位力激振下的弯曲和振动速度等级。本文将管道振动分析的结果和模型试验的结果经过对比发现，二者规律相符。因此，本文使用全频域模型对管道振动噪声的分析具有可靠性。

4.结束语

近年来，管道被应用到能源、化工及石油开采等多个领域。因此，进行管道振动噪声分析意义重大。由于以往的研究并未对管道的振动和噪声建立全频域模型进行深入的分析，本文参考文献中关于水锤效应和湍流诱导振动的计算公式，对管道的振动和噪声数值了分析，使用VAone软件创建出管道振动噪声的分析模型，通过对此模型的振动和噪声数值预报、计算和试验对比，发现本文使用的计算法具备可行性，希望对管道的减振降噪控制有所帮助。

参考文献

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中图分类号：TN91134文献标识码：A文章编号：1004373X(2012)06007103

An algorithm of windowing interpolation FFT harmonic analysis

WANG Hong

(AVIC Harbin Dong′an Engine (Group) Corporation Ltd., Harbin 150066, China)

Abstract： It is difficult to realize the synchronized sampling and integral period truncation. Therefore, the analisis accuracy of algorithm is affected when FFT algorithm is applied to analysis of harmonic signal in power system because of the spectral leakage and fence effect. The windowed interpolating fast Fourier transform (FFT) is the effective method to restrain spectral leakage and eliminate fence effect. A harmonic analysis method based on 3term 3derivative Nuttall interpolation FFT is proposed in this paper. The formula of interpolation coefficients, and the estimation formulas of frequency, amplitude and phase of each harmonic are derived. The comparison with the Hanning and Blackman interpolation FFT methods is conducted by Matlab simulation. It verifies that the algorithm has higher analysis accuracy.

Keywords： harmonic; FFT; window function; interpolation; power system

收稿日期：201110260引言

随着大量电力电子装置和非线性负载在电力系统中的广泛应用，使电网中产生了大量的高次谐波［12］，严重威胁电网的电能质量和用户设备的安全运行，因此谐波的准确测量具有重要意义。

快速傅里叶变换(FFT)是最主要的电力谐波分析方法，但由于实际工程应用中很难实现同步采样和整周期截断，因此，FFT方法存在频谱泄露和栅栏效应，影响谐波分析精度。加窗插值FFT算法是抑制频谱泄漏和消除栅栏效应的有效方法，其原理是通过加窗运算抑制频谱泄露、通过插值运算消除栅栏效应。常用的窗函数有Hanning窗［35］、Blackman窗［6］、BlackmanHarris窗［78］等。Hanning窗的插值公式简单，计算量小，但分析精度较低；Blackman和BlackmanHarris窗插值FFT算法的分析精度高，但插值公式复杂，计算量大。

本文首先分析了FFT算法频谱泄露的原因和3项3阶Nuttall窗函数的特点，然后推导出其插值FFT算法的计算公式，其插值系数具有简单的显式表达式，谐波的频率、幅值和相位的修正公式简单明了，易于实现。同Hanning窗和Blackman窗插值FFT算法的仿真对比研究结果表明，所提出算法更加适合于电力系统谐波的精确测量。

1FFT频谱泄漏的原因

离散傅里叶变换(DFT)变换是针对有限长序列信号进行傅里叶变换的一种数值分析方法。为分析简便，设单一频率信号表达式为:xm(t)=Amej(2πfmt+φm)(1)式中Am，fm，φm分别为幅值、频率和相位。

以采样频率fs对其进行均匀采样N点，得到离散序列x(n)：

x(n)=xm(n)・wR(n)，n=0,1,2,…,N-1(2)

式中wR(n)为矩形窗。

应用DFT变换对采样信号x(n)进行分析时，隐含在时域上对其进行周期延拓。在理想同步采样条件下，x(n)周期延拓后的序列与原连续信号x(t)的采样序列完全相同，如图1所示。此时，DFT变换能够精确分析原连续信号x(t)的谐波参数。非同步采样时，x(n)周期延拓的序列不再是原连续信号x(t)的采样序列，如图2所示。此时，DFT变换将会产生频谱泄漏和栅栏效应，不能精确分析原连续信号x(t)的谐波参数。非同步采样序列x(n)周期延拓后在边界处产生的采样点跳变是产生频谱泄漏和栅栏效应的根本原因。

图1同步采样时的波形拓展图2非同步采样时的波形拓展根据调制定理，信号x(n)经离散时间傅里叶变换（DTFT）后的频谱序列为［9］：X(λ)=AmWR(λ－λm)ej［－N－1Nπ(λ－λm)+φm］ (3)

WR(λ)=sin(λπ)/sin(λπ/N) (4)式中：λ=Nf/fs为整数；λm=N・fm/fs；WR(λ)是矩形窗的幅度谱。

设λm=km+δm，其中km为正整数，0≤δm＜1，则非同步采样时的幅度频谱如图3所示，可见，此时整数位置上的频谱X(km)与谐波的真实频谱X(λm)不一致，即发生了栅栏效应。为消除DFT算法的频谱泄漏和栅栏效应，需要选择合适的窗函数。

2Nuttall窗插值FFT算法

Nuttall窗是一类余弦组合窗［10］，其时域表示为：w(n)=∑M－1m=0(－1)mamcos(2πn・m/N)(5)式中：M为窗函数的项数，n=0,1,2,…,N-1。

当窗函数为3项3阶Nuttall窗时：a0=0.375，a1=0.5，a2=0.125，其旁瓣衰减为47 dB，旁瓣衰减速度为30 dB，适合电力谐波的准确分析。

图3非同步采样时的幅度频谱余弦组合窗的DTFT表达式为：W(ejω)=∑M－1m=0(－1)mam2［WR(ej(ω－2πmN))+WR(ej(ω+2πmN))］

≈∑M－1m=0am2(WR(ω－2πmN)+WR(ω+2πmN))・e－jN－12ω

=W(ω)e－jN－12ω (6)式中:WR(ejω)=WR(ω)e－jN－12ω是矩形窗的DTFT频谱;WR(ω)=sin(Nω/2)/sin(ω/2)是矩形窗的幅度谱;W(ω)为余弦组合窗的幅度谱。

信号x(n)加余弦组合窗的频谱序列为：X(λ)=AmW(λ－λm)ej［－N－1Nπ(λ－λm)+φm］ (7)

W(λ)=∑M－1m=0am2［WR(λ－m)+WR(λ+m)］ (8)定义x(n)幅度谱线上的两个相邻峰值之比为：βm=|X(km+1)|/|X(km)|(9)由于N比较大，而且0≤δm＜1，对于3项3阶Nuttall窗，可得：βm=(2+δm)/(3－δm) (10)即：δm=(3βm－2)/(1+βm)(11)根据δm可以估计出谐波的频率、幅值和相位：fm=(km+δm)fs/N(12)

Am=1N|X(km)|・πδm(1－δ2m)(4－δ2m)1.5sin(δmπ)(13)

φm=angle［X(km)］－δmπN－1N(14)3仿真结果

为验证提出的3项3阶Nuttall窗插值FFT算法的有效性，将该算法与Hanning窗及Blackman窗插值FFT算法进行Matlab仿真对比研究。设信号表达式为：x(t)=∑9m=1Amcos(2πmf1t+φm)(15)式中各谐波的具体参数如表1～表3所示。

取采样频率为10 kHz，采样点数2 048点，约10个基波周期。采用Hanning窗、Blackman窗及提出的3项3阶Nuttall窗插值FFT算法得到的频率、幅值和相位分析结果如表1～表3所示。由仿真结果可见：Hanning窗的分析精度最低，Blackman窗次之，而3项3阶Nuttall窗的分析精度最高。

4结语

本文分析了FFT算法产生频谱泄露的根本原因和3项3阶Nuttall窗的旁瓣特性，并且推导了其插值FFT算法的谐波频率、幅值和相位的计算公式。提出的谐波分析方法具有插值修正公式简单，计算量小，分析精度高的优点。仿真结果表明，该算法适合电力系统谐波的准确测量。

表3相位参数的仿真结果

谐波

次数设定值

/(°)估计值 /(°)HanningBlackmanNuttall12020.020 720.019 120.017 524042.030 341.186 039.900 635049.976 050.020 050.053 447069.977 370.030 970.064 05100100.052 8100.069 8100.086 76130130.060 4130.043 1130.014 07200200.005 1200.020 4200.035 58250249.903 4249.991 4250.058 29290290.061 4290.066 9290.069 6误差标准差0.637 60.363 20.052 0

参考文献

［1］李红，杨善水.电力系统谐波检测的现状与发展［J］.现代电子技术，2004，27(9):8184.

［2］李圣清，朱英浩，周有庆，等.电网谐波检测方法的综述［J］.高电压技术，2004，30(3):3942.

［3］祁才君，陈隆道，王小海.应用插值FFT算法精确估计电网谐波参数［J］.浙江大学学报：工学版，2003,37(1):112116.

［4］熊杰锋，王柏林，孙艳.电力系统间谐波和谐波分析的海宁窗插值算法［J］.自动化仪表，2010，31(4):2526.

［5］高索丹，巴鹏.Hanning窗在电力系统谐波分析中的应用［J］.自动化技术与仪表，2008，27(11):124127.

［6］周俊，王小海，祁才君.基于Blackman窗函数的插值FFT在电网谐波信号分析中的应用［J］.浙江大学学报：理学版，2006,33(6):650653.

［7］ZHANG F, GENG Z, YUAN W. The algorithm of interpolating windowed FFT for harmonic analysis of electric power system \[J\]. IEEE Transactions on Power Delivery, 2001, 16(2): 160164.

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一、引言

为满足国家经济与能源的共同发展和需要，我国加大了对各类能源发电项目的政策经济扶持的力度，发电项目一直都受到各类企业的重视和发展。众所周知，发电建设项目具有的特点包括：建设的周期较长、涉及到的因素众多、投资数量非常庞大等特征。在发电项目进行过程中原材料以及项目设备的物流运输情况，是影响和决定项目工程质量以及工期的直接因素。由于大型发电项目的特点和其工程物流体系涵盖范围广、规模体系庞大的特征，发电项目的物流已成为影响施工效率和进度的重要因素[1]。

近年来，由于发电建设项目自身的特点和第三方物流服务业的蓬勃发展，物流外包已成为发电建设项目的重要物流模式。目前发电项目主流工程物流模式为：业主方+工程总承包商+第三方物流商[2]。因此，第三方物流商的合理选择将对整个发电项目有着关键的影响和推动作用。在第三方物流商的选择方面，许多国内外学者从虚拟供应商的角度，通过科学的方法对其实现了各类优先级排序[3]-[6]。但此结果只是基于某个参与方角度的选择问题，而在发电项目的实际操作中，业主方和总承包商的意见都将是选择第三方物流商的重要参考依据。因此，本文在一些学者的研究基础之上，着重探讨在发电项目中业主方和总承包商这两个参与方对物流商的选择问题。运用AHP法计算出博弈效益值，进而构建出两方选择物流商的博弈模型，在博弈论中的混合策略纳什均衡方法的基础之上，解决大型发电建设项目的第三方物流商优选问题。

二、博弈论模型

在博弈环境下的混合决策主要指参与博弈的各方即将进行决策的内容，是不确定的，是依据于一些策略群从中采取的随机选择[8]。混合策略纳什均衡的假定情况是：其中每一个博弈方即将采取的策略都默认是相对于其它方来说最合适的策略，且会满足策略期望值的一致性。

之后针对业主方和总承包商在完全信息静态博弈概念内的第三方物流商选择矛盾，进行纳什均衡的最优求解。模型如下表1-1所示。

表1-1 博弈模型

上表中a，b，c，d分别代表业主方和总承包商选择第三方物流商1或2所得的收益。设业主方选择第三方物流商1或物流商2的概率记为P1，P2;总承包商选择第三方物流商1或物流商2的概率记为P3，P4。其中P1+P2=1;P3+P4=1。

接下来将计算每个参与博弈方的可能发生的行为的期望值，讨论以业主方为例。

业主方选择物流服务商1的期望值计算过程如下：

η1=aP1+0（1-P1）=aP1（1）

业主方选择物流服务商2的期望值计算过程如下：

η2=0P1+c（1-P1）=c（1-P1）（2）

纳什均衡中两者相等，联立（1）和（2）分别求解，最后可得项目中选择物流服务商1或2的概率，分别如下所示：

■ （3）

三、案例分析

（一）评价标准分析

本文选取西南某省即将建设的郁江水域大型水利发电工程项目作为研究对象，改大型发电建设项目是治理郁江的重要工程之一，建设目的主要是满足该区域的发电基本需求，同时涵盖防洪和水路运输等作用[9]。根据实际情况以及该发电建设项目的工程物流运输业务和要求，将业主方和总承包商对第三方物流商的选择标准归纳如下表2-1所示。

表2-1 郁江某水利发电工程第三方物流商选择标准

（二）AHP效用计算

通过AHP法建立基于业主方、总承包商的评价成对比较矩阵P、Q，矩阵中各值通过发电项目各参与方评估的数据得到，判别矩阵如下图所示：

■ （4）■ （5）

利用Matlab计算得出P、Q矩阵的最大特征值以及其最大特征向量分别为λp=4.034，ap=[0.834 0.468 0.229 0.182];λQ=4.046，a0=[0.678 0.649 0.296 0.176];同时都通过一致性检验。

业主方和总承包商各参与方对第三方物流商1和2的基于不同四项评价标准得出的比较矩阵所对应权向量如下表2-2所示。

表2-2 指标成对比较矩阵的相应权向量

（三）混合策略纳什均衡求解

计算可得第三方物流商1和2的效用，如下表2-3所示。

表2-3 第三方物流商选择博弈模型

通过上述的博弈模型求解可得到以下结论，业主方会选择第三方物流服务商1的概率P1=0.422，选择物流服务商2的概率P2=0.578;总承包商选择第三方物流服务商1的概率P3=0.493，选择物流服务商2的概率P4=0.507;则项目选择第三方物流服务商1的概率P11=0.208，选择供应商2的概率P22=0.293。综上所述，物流服务商2是郁江大型发电项目的最终选择。

四、总结

本文结合大型发电项目实例，运用AHP方法以及博弈论中的混合策略纳什均衡的方法建立模型最终解决了郁江大型发电项目中业主方和总承包商针对第三方物流商的有效选择问题。因此提供给发电项目选择最为适合的物流商提供了一个切实可行的方法，同时经实践证明，最终的结果和实际本项目的选择是一致的，本研究具有一定的理论和实际的现实指导意义。

基金项目：2014年北京市产学研科研项目。

参考文献

[1]李凌，王翔.论博弈论中的策略思维[J]. 上海经济研究，2010，01：35-41.

[2]葛静燕，黄培清.基于博弈论的闭环供应链定价策略分析[J]. 系统工程学报，2008，01：111-115.

[3]Krishna V，Auction Theory[M]. Academic Press，2002.

[4]Srinivas Thlluri，R.C.Baker.A multi-Phase mathematieal progra

mming approach for Effeetive supply chain design[J]. European Journal of Operational Researeh.141（2002）： 544-558.

[5]龚晓婧，洪跃. 基于DEA与博弈论的供应商选择方法[J]. 机械设计与制造， 2012，11：223-225.

[6]韩耀，刘宁. 基于博弈论的零售商与供应商关系探讨[J].中国流通经济，2005，10：48-51.

[7]潘旭阳，卢志平. 基于 AHP 的供应链企业供应商评价与选择[M].商业经济，2011（17）：21-22.

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中图分类号：TP315 文献标识码：A 文章编号：1007-9416（2012）09-0012-01

随着科技的发展，电子产品的快速更新换代，各个行业都紧跟时代潮流，用高效、准确的智能方式取代了人的工作。广播、电视作为科技的前沿行业，其发射机房的智能化操控也在不断的应用和完善。

1、概述

广播电台机房发射智能控制管理一体化是为了提高对发射机房的检测、控制和管理的效率而设置的。一方面智能系统减少了发射机房对人的依赖，实现了发射机房管理的自动化和智能化。另一方面用高效、准确、稳定的电子产品来工作减少了因疏忽或其他意外情况发生的几率。有助于广播、电视行业的发展。鉴于智能控制管理系统运行稳定、自动化程度高、使用方便等优点，智能系统还将进一步扩大化的应用到广播、电视行业中来。随着智能系统产品的进一步开发和创新，相信会给我们的广电事业带来更多的机遇。

2、智能控制管理一体化的结构分析

我国的广播、电视机发射机房的智能控制管理系统主要由上位机（PC—控制机）、网络结构、下位机（PLC—可编程控制器）、各类软件平台构成。其原理首先是由工作稳定、可靠的上位机采集传输信息。然后通过网络进入使用性能可靠、抗干扰能力强的下位机实施控制。上位机的安装一定要注意备用机的安装，一般是两台机器都采集数据，只有一台进行数据输出，万一出现机器故障备用机可以第一时间代替主用上位机工作。在整个过程下位机的控制是一个关键。首先下位机与发射机的链接应选用并联接入的方式，其安装需要在发射机附近，尽可能缩短他们之间的距离有利于数据传输。其次最好能采用一台下位机控制一套节目的发射设备，这样可以有效的保证节目的质量，而且便于检修。再次，下位机的工作是将反射设备系统提供的数据通过信号调制模版分别传给模拟量输入模版和开关输入模版。经过这两个末班后将信息反馈给PU模版。PU再将信息传输给通讯模版或通过开关量输出模版传给发射设备系统。进而实现对发射设备系统的控制。在发射机房智能控制管理的结构中，网络主要用来对采集到的数据信息进行就地处理，以确保数据的安全性，同时也节约了通讯开销。因此网络结构应安排呈现现场分层分布，管理集中管理的模式。值得注意的是上位机和下位机需要连接成一个独立的网络，以便适应电视节目的监测和调频立体声广播节目的发射播出。在软件平台上一般都采用模块设计，设计主线是将各部分控制尽可能集中，而各个功能最好分散。这种PC—PCL的结构，是我国广播电视机发射机房进行智能化控制管理的普遍方式，其应用相当广泛。这套系统的自动化水品极高，能有效实现开关量控制、检测状态量、越限处理模拟量、管理数据、校时通讯、分析处理故障和对通讯主站的所有开关机进行控制等职能。

3、智能控制管理一体化的实践

整个智能化的控制管理系统其原理就是在系统软件的集中管理下，实现对发射机、天线、机房设备等的全面监控。是一种智能的、安全的、可靠的控制管理系统。通过整个过程大量的数据分析和实践效果，实现发射机房的全面智能化监、控、管。

3.1 对发射机的监控

对发射机的监控主要来自对发射机的检测和控制两个部分。主要是对发射机状态采集控制器、调幅度监测仪、网络交换机的配合运行实施监控。最后根据监控数据对发射机的所用工作进行分析处理以达到最佳的控制状态。

3.2 对化境、设备的监控

对环境、设备的监控主要表现在对发射机房的温度和湿度等情况进行监控。其温湿度的监控模式是由温湿度传感器感应温湿度，再通过串口服务器将数据转换成网络数据发送到监控主机上进行显示，其具体操作具体情况而定。如对发射机房内空调的监控，要实施对空调的智能监控，先要对空调进行一部分改进，就是在空调上安装一个远程接口模版用来实现空调的远程控制。此外还要对机房外部环境进行监控，主要目的是保证外部环境的安全。

3.3 视屏监控

视屏监控是一种最直接的了解发射机房状况的形式，是发射机房智能控制管理实践中不可或缺的一部分。视屏监控的最终目的是保证发射机监控和环境、其他机房设备的正常、稳定的运行，虽然视频监控没有直接加入到发射机智能控制管理系统中去，但它对整个智能系统运行的作用是不可忽视的。

4、结语

智能控制管理系统在先进，它也是人脑开发出来的。他不可能像人一样有发散的开阔性的思维，它对问题的分析也不可能融入主观的、有创造性的见解。因此，不论智能化多么先进都不能忽视人的监控和管理。只有充分发挥人的优势，利用智能设施的强大的、稳定的搜集、接受、处理信息的能力，人机有效的结合，才能把广播电视机发射机房的控制和管理做到最稳定、最可靠、最好。因此在发射机房的控制管理中可以无人值班但不可以无人留守。可以让发射设备降低对人的依赖，但不可以完全放手，完全依赖智能系统对发射机房进行控制和管理，所以人的工作态度绝不可以松懈。有效监控发射机房及周边状态，高度警觉并能及时发现状况、及时排除问题，这是我们作为广电职业人的职业操守。严于律己，将广电事业发扬光大。

参考文献

[1]徐东生，王诚忠，王贵金.广播电视发射机房计算机智能化管理系统[J].中国有线电视，2007（Z1）：323-327.

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薄壁零件是指壁厚

1 薄壁零件数控加工分析

薄壁零件具有较高的应用价值，可以应用到多种行业中，传统的薄壁零件加工，加工效率不高，且容易出现薄壁厚度控制不够理想的特点，影响薄壁零件的应用和质量。针对这类情况，数控机床的应用，切实有效的改变了的薄壁零件加工的效率，借助PLC控制系统，可以强化对切削刀具的控制，可以自动完成对薄壁零件的切削。

1.1 薄壁零件数控加工阶段

根据薄壁零件的基本情况，可以有效将薄壁零件数控加工分为三个阶段，具体的三个阶段如下：

（1）粗加工阶段。主要初步对薄薄零件进行加工，结合具体的零件特点和零件类型，选择适宜的粗加工工艺[1]。如在对薄壁套的加工时，主经过粗车外圆、粗镗内孔等工艺完成对零件的粗加工，并去除多余的材料。

（2）半精加工阶段。这一阶段需要对薄壁零件的次要表面的进行相关处理工作，结合质量指标和精度指标，保障次要表面加工的有效性。次要表面加工完成后，需要M一步的对薄壁零件的多余部分进行去除。为了促使薄壁零件的精度和质量标准能够满足三精加工的需求，需要强化对半精加工的质控。

（3）精加工阶段。经过半精加工处理的薄壁零件已经初步达到相关指标标准和技术标准。精加工主要是通过精车零件外圆的方式，促使零件的精度和粗超度能够满足薄壁零件的图纸要求[2]。

1.2 薄壁零件的数控加工工艺

在实际的数控机床加工中，由于薄壁零件具有较高的尺寸精度和加工位形精度的需求，且受到薄壁零件自身的薄壁、刚性差和易变性等特点，使得薄壁零件在具体的数控加工工艺中，具有更高的加工要求[3]。

以薄壁套为例，薄壁套在具体的数控机床加工中，需要合理的对两端面、外圆面和内孔这三部分，具体的施工工序根据上述加工阶段，分别对两端面、外圆面和内孔进行加工。

如图1所示为薄壁套加工中的车外圆加工图，按照相关技术指标，先展开的粗车外圆，促使外圆达到Φ65mm，粗车外圆完成后，进一步展开的半精车外圆，将薄壁的直径变为Φ64.5mm。这时零件已经初步满足零件的工艺需求，在选择精车外圆对零件进行进一步的精车外圆，使直径为Φ64mm。从而使得薄壁套的车外圆能够满足具体的薄壁零件精度需求。

1.3 薄壁零件数控加工刀具的选择

为了完成薄壁零件的数控加工工艺，需要合理的展开刀具的选择，具体的刀具选择中，需要结合刀具的具体型号和零件的基本技术指标等进行综合分析。在具体的薄壁零件数控加工刀具的选择时，需要保障刀具具有高精度、高强度、刚性和尺寸稳定性好，刀具需要便于维护和拆卸等特点。如表1为薄壁套的数控加工刀具参数选择，结合下述具体参数，可以有效完成对薄壁套的刀具选择，保障刀具切削的有效性和可靠性[4]。

2 薄壁零件数控加工工艺质量的影响问题

薄壁零件的数控加工是转变传统薄壁零件加工工艺的重要方式，选择数控加工工艺，有效的改变了薄壁零件加工的效率和质量，并达到降低薄壁零件加工成本的效果。然而，实际上，切实存在一些不利因素对薄壁零件数控加工工艺质量造成干扰。故此，需要详细的对薄壁零件数控加工工艺质量的影响问题进行分析[5]。

2.1 零件装夹对加工精度的影响

零件装夹是薄壁零件数控加工工艺中的具有重要的地位，如果装夹的质量不过关，就可能会导致薄壁零件加工过程中，出现脱夹的情况，导致零件加工不达标的情况，甚至可能会引起安全隐患的发生。具体的零件加工中，同样需要装夹具有较好的刚度，且具体的零件加工过程中，需要详细的对零件的位置和夹紧装置的基本情况进行分析，如果装夹的刚度不达标，或是具体的引起变形的应力作用部位和方向的分析效果不够理想，均可能会导致薄壁零件加工工艺质量受到干扰。此外，受到零件装夹的影响，还可能会引起薄壁零件出现形变的问题，也就导致零件的加工质量不达标[6]。

2.2 切削角度对切削量的影响

根据薄壁零件数控加工工艺的基本需求，完成对刀具基本参数的分析，再合理的对刀具进行选型。而受到刀具具体切削角度、进给速度和切削速度等因素的影响，刀具的切削量会发生变化。如果在刀具的选择中，前、后角发生变化，就可能会出现引起刀具切削过程的变形和摩擦情况发生变化。以前、后角变小为例，会导致摩擦和变形增加，切削力增强，会引起薄壁零件变形程度的增加，导致薄壁零件的切削效果变化，引起导薄壁零件加工质量不过关。此外，偏角对加工精度也会造成不利影响，数控加工中要重视对偏角进行选择和控制。故此，需要科学的对切削力的进行综合控制，薄壁零件数控加工的质量。

2.3 走刀方式与路径的影响

走刀是薄壁零件数控加工中的组成部分，具体的薄壁零件数据加工中，需要定期的对走刀和路径进行设置，促使薄壁零件加工中，刀具能够按照具体规划方案进行走刀。故此，走刀方式和路径的设计，有助于推动薄壁零件的加工效率和加工质量的提升。针对走刀方式和路径的设计中，需要重视对新型走刀方式的分析，完成对薄壁零件的加工[7]。

2.4 工艺路线的选择

针对薄壁零件数控加工工艺路线的基本情况，需要结合具体的薄壁零件情况，选择有效的工艺路线。这也就需要专业的技术人员，完成对工序、工艺制作线路等进行分析。如果具体的工艺线路选择中，没有有效的对的变形问题的进行处理，薄壁零件变形的相关理论知识分析不够彻底，均可能会导致薄壁零件加工效果不够理想，进而导致薄壁零件出现加工质量问题。另外，工艺线路中，需要重视对振动现象、加工剩余量等问题的综合分析，如果这些问题分析不够透彻，或是处理不够完善，也会导致薄壁零件加工途中出现质量问题，导致薄壁零件不达标。

3 薄壁零件数控加工工艺质量的改进方法

针对具体的薄壁零件数控加工工艺的情况，完成对薄壁零件的加工工艺质量的改进，达到优化加工工艺流程和改善走刀方式和路径等效果，在提高数控加工薄壁零件质量的基础上，实现提升加工效率的目的，促使薄壁零件的产量和质量的能够得到均衡提升。

3.1 基于仿真数控的加工工艺质量改进

选择基于仿真数控的加工改进方式，可以选择KU=F这一理论公式对薄壁零件的加工进行分析。其中公式中K表示薄壁零件的整体强度矩阵。F表示薄壁零件加工过程中所承担的负载列阵。而U则表示零件加工途中，零件的具体变形情况。对这一公式进行分析和解读，不难发现，F和U之间是存在联系，且二者之间主要是以负相关的关系存在。故此，为了完成对薄壁零件数控加工工艺质量的改进，可以合理的对F或是K进行调整，就会有效的减少薄壁零件变形的情况，从而达到减少零件变形，提升加工工艺质量的目的。而具体的提升K或降低F时，可以通过对薄壁零件原材料的进行的选择，保障原材料自身具有较好的强度。在原材料基本确定不变的情况下，可以选择的增加相关填充物质的方式，借助填充物质的方式，达到增加原材料强度的效果。选择这类增加填充物的方式，在薄壁零件加工完成后，可以将其取出，从而使得薄壁零件的变形得到控制，保障施工质量。借助基于仿真数控的工艺质量改进方法，借助KU=F这一理论，按照这一理论实现对零件加工的仿真模拟，并在具体的模拟中适当的K和F进行调整。调整中需要根据零件的具体质量标准和设计图纸展开，选择适宜的调整值，进而保障加工的质量性和有效性[8]。

3.2 零件装夹的改进和优化

鉴于具体的薄壁零件数控加工工艺中，零件装夹的重要性，需要进一步的对零件装夹研究。针对某一类型的薄壁零件加工，零件装夹需要经过有效的设计，且具体的设计中，需要保障零件装夹满足如下要求：

（1）结构紧凑、悬伸短。在具体的薄壁零件加工^程中，装夹会随着主轴同时回转，故此，需要尽可能的对装夹的重心进行控制，使其重心能够紧贴主轴的端部。这样做的目的是，控制惯性力和回转力矩大小的目的，从而保障加工的精度和质量。对于悬伸长度，需要根据具体的薄壁零件情况进行选择。如在进行薄壁套的加工时，薄壁套的外径为Φ63mm，则需要将悬伸长度满足L/D

（2）平衡和配重。平横和配重问题对装夹振动是有直接影响。故此，具体设计时，可以结合具体加工需求，选择配重块或是减重孔，促使装夹平衡，进而避免回转时，受到离心作用的影响，导致震动的产生，影响薄壁零件的加工质量。

（3）装夹机构具有安全性和耐久性。装夹机构的选择，需要保障装夹的刚度和强度等指标均符合薄壁零件加工的需求。且装夹具有较好的夹紧力，这一要点是避免脱夹的情况产生。再有，良好的耐久性，可以减少装夹的损坏情况，避免出现装夹变形的情况，达到减少成本的目的。

（4）装夹需要切实与数控机床相匹配，二者连接有效，且避免安装因素带来的薄壁零件误差[9]。

3.3 路径与切削量的选择

薄壁零件数控加工工艺质量的改进，需要科学的对走刀路径和切削量进行控制。以薄壁套的加工为例，在对薄壁套的切削量选择时，可以根据表面粗糙度计算公式，对主轴转速、背吃刀量和给进速度等进行综合控制，其中具体薄壁套表面粗超度计算公式如下公式（1）所示：

结合上述公式，可以完成对具体的切削量的确定。如表2为薄壁套的切削量选用表。针对不同的薄壁零件加工方式，所选择的转速、进给量和背吃刀量均存在差异。

表2 薄壁套的切削量选用表

结合上述切削量的确定，可以有效的完成对薄壁套的切削加

工。

对于切削路径的规划和选择，需要增加数控加工相关操作的主动性，并合理的对刀具路径的改良法进行优化。具体的改良中，在粗加工中，可以选择的阶梯式粗加工法和的一次性粗加工法，从而有效的完成对薄壁零件的加工。这类加工方式中，有效的转变了原有十二走刀路径，沿着X方向和Y方向的等高线展开平移运动，从而有效的对多余的材料进行清除，达到良好的切削效果，并切实完成对剩余物资的处理，达到保护刀具的作用。

另外，为了完成对加工工艺质量的优化，需要合理的对刀具前、后角进行调整，按照前后角的特点，使前、后角均增大，从而达到降低摩擦和变形的目的，减弱切削力，减弱薄壁零件的整体变形能力，进而提高数控零件加工质量的目的[10]。

3.4 优化施工工艺

强化对薄壁零件加工工艺的分析，相关施工人员能够完成对加工工序的解读和分析，再详细的对工艺制作线路进行解读，合理的对变形问题进行控制，达到提升加工质量的目的。针对上述所有改良方法，综合的应用到薄壁零件数控加工中，有效对夹具、刀具等的优化，保障薄壁零件加工的整体质量。

4 结束语

分析薄壁零件数控加工工艺，结合具体的薄壁零件数控加工情况，详细的对薄壁零件数控加工工艺质量的影响因素进行解读，再建立在影响因素上，合理的数控加工工艺质量的改进方法进行阐述，积极推动薄壁零件数控加工工艺质量的提升，达到降低成本、提高加工效率和提升质量的目的，积极推动薄壁零件数控加工企业的持续健康发展。

参考文献

[1]李萍.薄壁零件数控加工工艺质量改进方法[J].科研，2015（10）：00156.

[2]王旭强.薄壁零件数控加工工艺质量改进方法[J].中国科技投资，2016（11）：23-24.

[3]张本忠.薄壁零件数控加工工艺质量的改进方法[J].现代制造技术与装备，2016（5）：85-87.

[4]谭大伟，张政民.薄壁零件数控加工工艺质量改进方法[J].中国科技博览，2013：51.

[5]季恺.薄壁零件数控加工工艺质量改进分析[J].佳木斯职业学院学报，2015（9）：36-37.

[6]李洋.薄壁零件数控加工工艺质量改进方法[J].大陆桥视野，2016（18）：58-59.

[7]李盼.薄壁零件数控加工工艺质量改进分析[J].电子测试，2013（21）：229-230.

[8]龙倩倩.剖竹加工工艺分析及其数控加工机床的设计[D].东北林业大学，2014：25-26.

[9]何磊.盘类薄壁零件的数控加工工艺[J].黑龙江科技信息，2013（18）：105.

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(讯)Facebook今天公布的10-Q数据报告显示：在今年6月份，通过移动端，而且只通过移动端访问Facebook的用户数已经高达1.02亿，这个数字相比于3月份的8300万，增长了23%。也就是说，短短3个月内，又有1900万的用户抛弃了Facebook桌面端。

这对Facebook来说不是个好消息，因为Facebook目前主要的广告收入还是来自桌面端。用户大规模从桌面端向移动端转移，而且，这个趋势应该还会持续，意味着Facebook的广告收入将会锐减，而它必须想方设法增加其在移动端的广告收入，才能保持总收入的平衡。

但是，Facebook在移动端的广告投放在今年二月才刚刚开始，跟桌面端的广告投放模式相比，还非常不成熟。在移动端，手机屏幕过小，不能像Facebook的桌面网页那样有侧边栏，让Facebook随心所欲的投放广告。Facebook的一张桌面网页一般能投7条广告，可以说容量强大，而在Facebook的移动页面上，目前我们所能看到的广告仅仅是偶尔出现在用户新闻流里的“Sponsored story(品牌赞助故事)”。

其实Sponsored story是一个不错的移动端广告投放方式，它赚取的用户点击率一般是桌面端广告的13倍。Facebook每天也能从其移动端的Sponsored story赚到50万美元，但这也只是Facebook总广告收入中很小的一部分。而且，CFO David Ebersman在Facebook的第一次财报会上说，“我们会严格管控Sponsored story在新闻流里出现的频率，过多的Sponsored story肯定会大大降低用户体验。”

因此，仅仅靠Sponsored story肯定满足不了由于用户转移分摊给Facebook移动端广告收入的压力。更严重的是Facebook是一家严重依赖广告收入的公司，其总营收的90%来自广告收入。因此，Facebook的移动端必须积极探索出一条可行之道，扛起Facebook总营收的压力。（编选：）

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1.引言

充电机是电动汽车充电站的重要组成部分[1]。整流设备产生的谐波，会严重影响电网的正常运行，增加输电线路电能损耗、影响功率因数、降低继电保护的可靠性、干扰控制系统稳定工作等。本文根据目前充电站正在采用的谐波抑制方法和目前较为流行的三种谐波抑制方法，即十二脉整流、有源电力滤波器（APF）， PWM整流。利用PSCAD仿真工具建立相应的仿真模型，从谐波含量、功率因数、工作性能、经济性能等儿个方面比较这三种方法的优缺点，为大规模充电站建设的谐波抑制提供了理论基础。

2.充电站谐波抑制

谐波抑制方法主要分为两类，即被动型和主动型[2]。被动型是指在交流侧增加滤波装置以减少谐波含量，主要包括电力无源滤波（LC），APF补偿以及混合型滤波；主动型是指从谐波源本身出发，在直流侧减少谐波的产生，主要包括多脉整流、多电平变流、功率因数校正等方法。

在目前正在运行的充电站中，山东临沂充电站的充电机区采用的是有源功率校正（APFC）方法进行滤波；山东青岛充电站采用APF补偿方法抑制谐波。因此本文选择三种典型形式进行分析比较，即十二脉整流、APF补偿、PWM整流三种谐波抑制方式。

3.带有不同谐波抑制装置充电机建模

以山东临沂充电站的充电机为例，由10kV母线经过变压器降压为380V，为充电机供电。充电机包括18台充电机，采用常规充电方式为电动公交车充电，每台充电机由8个充电模块，采用每4个充电模块串联然后并联的连接方式。正常工作时，恒流阶段输出电流为90A，输出电压从300V左右逐渐升高，恒压阶段输出电压为600V左右，电流逐渐降低。不需要分析整个充电过程中的谐波特点。因此选择输出电流为90A、电压为600V时刻为研究对象，即建立充电机模型时，控制输出电压为600V，并用阻值为6.94Ω的电阻等效电池内阻。

3.1 十二脉整流充电机模型

整流变压器一次侧线电流的波形随变压器的联结方式不同而不同。因此，利用变压器联结方式不同引起的变化可以构成多脉整流电路。对于变压器Yy0联结，变压器一、二次电压和电流的波形和相位都相同；对于Yd 11联结，一次侧线电流的基波和正序谐波分量比二次侧滞后30o，而一次侧线电流的负序谐波分量比二次侧超前30o。由两个不可控三相整流电路串联组成[3]。十二脉整流电路如图1所示，变压器联结方式采用Y/y0/d11型连接，输出电压控制电路由高频逆变、高频变压器、高频整流组成，通过闭环控制高频逆变电路，使输出电压为625V 。

3.2 增加APF补偿的充电机模型

在该模型中，充电机整流部分为三相不可控整流。充电机输出电压控制电路由高频逆变电路、高频变压器、高频整流电路组成，通过闭环控制高频逆变电路，使输出电压为625 V。对于APF电路，根据文献[4]设计指令电流运算电路，并同时补偿无功功率和谐波电流，采用瞬时值比较方式设计电流跟踪控制电路，从而驱动主电路。为保证电流跟踪性能，滞环比较器宽度为0.002，即跟踪电流与指令电流的误差在0.001内，同时补偿谐波和无功功率的指令电流和跟踪电流如图1所示。

3.3 PWM整流充电机模型

PWM整流充电机模型采用双闭环控制，即电流内环、电压外环控制。电流调节器选择比例谐振（PR）调节，它能够消除交流系统的稳态误差，电压调节器选择比例积分（PI）调节，并按典型II型系统设计。为了使电压跟踪迅速，直流侧电容选较小值，同时通过电压闭环控制使直流侧电压为625V。因此在该仿真模型中，没有增加输出电压控制模块。

4.三种谐波抑制方法比较

谐波电压、电流分析

根据充电站参数，并假设充电站一次侧进线长6km，计算10kV侧最小短路容量，根据GB/T 14549-1993规定，确定10kV侧谐波电流允许值。0.38kV侧谐波电压含量以GB/T 14549-1993为标准，低压侧谐波电流含量以GB/Z 17625.6-2003为标准。

运行不同充电站仿真模型，仿真结果如表1所示：

由表1可以看出，采用APF补偿和PWM整流的充电站模型，其谐波抑制效果非常好，380V侧的谐波电压、电流含量也能很好地满足国家允许限值。

由以上分析可知，APF补偿和PWM整流都可以在很大程度上改善充电站高压侧、低压侧的谐波问题，而十二脉整流只能在一定程度上改善高压侧谐波，并且不能改变低压侧的谐波状况。

参考文献

[1]中国电动汽车技术新发展[J].西安交通大学学报，2012（1）.

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由于雷电属于自然现象，其出现的偶然性较强，对人们的生活也带来很多的危害。对于广播电台发射系统而言，受雷击危害的影响也较大，因此，本文主要针对全固态中波发射机的防雷措施进行分析，阐述其优势及需要注意的问题。

1、雷电的危害

目前，雷电被称为电子时代的一大公害，感应雷击、雷击、电源尖波等雷击危害对电子设备造成的损害非常大。就通讯设备而言，大量雷击事件中，普遍认为导致设备损坏的主要原因是雷击感应与雷电波造成的强电磁脉冲引起的。所以，只有对雷击危害的形成过程进行了解，才能采取有效的防雷措施，降低雷击的损失。地球上每一秒钟约有100次雷击。根据相关技术，采用避雷网、避雷带、避雷针等防雷措施看起来已经具备了抵抗外界电磁干扰及防雷的性能，但是通讯设备依然还是会受到过流过压的损坏，其原因是雷击发生的时候，通讯设施天线上会产生由带电云层引起的雷电感应或感应电荷，通过电力或通信线路入侵，一旦线路与大地之间的直流通路受阻，就会产生过电压，对通信设施造成破坏，危机人员的生命安全。

2、我台中波发射场的特点

对于中波发射台站而言，由于其天线位于最高的建筑物顶端，很容易受到雷电的影响。如果天线没有进行较好的防雷保护措施，雷电就会通过天线对发射机以及天线调配网络造成严重的破坏。因此，在中波发射台中，雷电保护技术非常重要，对于防雷保护而言，不单是针对发射机，还有电源系统、天线系统等设备。

3、传统防雷方法

采用全固态中波发射机以后，在防雷技术方面有了很大程度的提高。所以，应该对这种发射机的防雷措施多加考虑。传统的防雷技术主要是针对雷电引起的强大电流采取的措施，主要有两个方面：第一，降低地网接地电阻，由于天线系统为射频信号提供了回来，但同时也为雷电提供了便利的通道；第二，降低接地地阻，由于地阻越小，受到的了雷击地电压就越小，电位差也就越小，为了有效的降低电位差，尽量在机房内只设置一个接地点进行集中接地。对于一些雷电多发地区，由天线、馈线电路受到周期性的雷击侵袭事件较多，因此要尽量改善发射机的外部环境。此外，要严格按照防雷技术要求进行预防措施，严密的防护措施是降低雷击侵袭的主要手段，也是保护广播电台信号的重要举措。

4、全固态中波发射机的特点和避雷措施

我台引入全固态PDM中波发射机，该发射机中大量的使用了半导体器件及微处理器件，与原来的电子管发射机相比较而言，全固态中波发射机的指标好、寿命长、效率高、能耗低、维修简单等特点。但是该发射机也有不足之处，主要有全固态器件比较脆弱、抗干扰性能差、耐压差、易损坏、易击穿。所以，因此对全固态中波发射机在进行防雷保护时，要考虑防串扰，应该设计多道防雷措施。

4.1接入泄放电圈

由于雷击电流主要是直流电，所以在天线的输入端接入一个微享级电感线圈入地，这样雷击产生的直流电就可以由线圈直接传输到地下，释放了巨大的雷击电流，对设备有效的起到保护作用。

4.2石墨放电器

在天线输入端如果加装一组石墨放点球，然后在接地引线上边加装几十只磁环。一旦遇到雷击情况后，石墨放点球就会发生放电反应，这是由石墨自身的阻尼放电作用引起的。此时，发射机如果正处于正常的运行中，受雷击影响，放点球放电时，雷击电流就会通过引线直接流入大地中，接地引线上的磁环出现反向电动势，起到阻尼放电的作用，也保证了发射机不会出现短路，对发射机起到很好的保护作用。石墨放电球的间距以9mm为最佳间距。

4.3隔离电容器

雷击的能量主要集中在直流和低频的范围内，因此在雷击电流在进入调配网络之前，可以接入一只大容量的电容器，对高频输出没有任何影响，但对雷击电流能够有效的进行隔离。由于该电容器属于防雷器件，所以在各种性能及参数设置上越大越好，在设备更换时，也不要随意的改变其规格。可以对天馈匹配网络进行多种选择，最好选择能够对各种杂波起到阻隔作用的匹配网络。

4.4相移网络

在高频通路中，传输线及网络都会发生一定程度的相移。在发生雷击时，放电球出现短路的情况下，发射机的负载阻抗就会发生改变，极易造成设备输出端电压过高，损坏设备，因此，安装一组相移网络，在发生放电球放电的时候，相移网络可以使发射机负载阻抗的变化在一定的范围内进行，对发射机充分的起到了保护作用。

4.5电源系统

电源系统也是防雷措施中最重要的一个环节，雷击对电源系统的袭击可能性非常大，因此对输入的电流要采用从外向内逐次递减的方法进行分段保护。如果发设备设计较为合理，雷击产生的电流是不可能进入到发射机内部的。但是设计可变电阻的目的仅仅是针对低过压保护设计的，对整个设备的防雷保护作用不大。为了有效的阻止雷电从电源系统侵入发射机内部，可以在高压线进线上端架设明线，这样无论是感应雷还是直击雷，在高压线上都会发生高压冲浪现象，产生危害，为有效的对这种雷击危害进行防护，可以在机房高压进线端处，安装避雷器，对冲浪高压电流可以进行泄地处理。除此以外，在电源的进线系统中，可以安装真空放电装置，也能起到防雷保护作用。

4.6改造接地系统

由于我台的发射塔总高度为76米，双频共塔，在周围铺设有地网。由120根铜线组成，全场120米。以塔底作为中心，3度夹角向四周放射铺设。这种接地方法，对全固态发射机而言，接地不是很理想。经过研究，对接地系统进行改造，专门做一个深4米的地井，埋设紫铜板，加上木炭、食盐、降阻剂等，与120根地网连接在一起，起到很好的引流作用。

5、实际效果

由于雷击事故对我台PDM全固态发射机各种器件都造成了一定程度的损坏，经过技术人员的努力，采取以上几种防雷措施以后，发射机运行正常，经过几次的雷击考验，没有出现事故。保证了雷雨季节的播出安全，结果非常理想。

6、注意事项

采用以上防雷措施的时候，由于多种因素的影响，需要注意以下问题：首先，要仔细的调节放电球的间距。尤其是在室内，放电球之间的距离仅为几毫米，所以在调节的时候要非常自此，特别是每次雷击过厚的检查。一旦发现放电球出现过打火的痕迹，要用砂纸及时的打平，并清洁，保证放电球的工作性能。其次，认真进行天馈匹配网络的调试，对常用的仪器要经常进行阻抗的检查，一旦发现异常要及时进行处理。第三，在每年的雷雨季节到来前，要对系统避雷措施进行清查，防止由于疏忽大意造成不必要的损失。

结束语

全固态中波发射机的防雷问题是关键的问题之一，经过近些年来的实践经验总结，采用整套的避雷方案对广播发送设备进行保护，是切实可行的，充分的保证了广播发射系统的正常运行。

参考文献：

[1]冯志强.全固态发射机的防雷与接地[J].现代营销，2010（11）.

[2]王兴南，赵磊，张涛，夏云映.中波广播发射台的防雷[J].广播与电视技术，2010（2）.

[3]李慧兰.探索中波全固态广播发射机天调系统防雷措施[J].无线互联科技，2011（10）.

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中图分类号：F293文献标识码： A

1 前沿

近几年房地产市场所有制结构，由原来的以集体和国有经济为主的发展方式，转变为国有、集体、民营经济混合的发展方式，且民营经济增长快速，增长速度远远高于其他经济类型。房地产开发商与融资机构，我们这里指代银行，其关系更加的密切，与国有、股份制银行之间业务往来频繁，同时也出现了很多的信用问题。发生了道德风险和逆向选择的风险。

2 信息非对称性

信息非对称性，即指一方拥有另一方没有拥有的信息。银行与房地产商之间也存在着信息非对称。信息非对称，会使一方产生道德风险与逆向选择风险。

房地产商与银行之间，主要可能产生的风险是房地产商的道德风险，即因为银行与房地产开发商的信息不对称，银行由于信息量较少为信息的劣势方，而房地产开发商为信息的优势方，房地产商可对自己的信誉、资质等情况进行虚假信息的传递，银行在这些不真实信息的前提下进行了相关操作，最终导致贷款无法收回的情况。

3 道德风险的表现形式

房地产开发商道德风险主要表现形式有如下几种：

重复抵押抵押物。抵押物是银行为了防止发生风险而要房地产开发商以抵押的方式做的保证。对抵押物的要求是仅能一次抵押，不能重复抵押，但是房地产开发商可以利用自己的信息优势，与银行系统没有联网的信息，进行虚假信息的上报，最终到风险出现，银行清算时导致很多的纠纷，可能最终银行只能收回很少资金。

假按揭套取资金风险。按揭贷款，是购房者购买房子向银行进行按期支付还款的一种方式，购房者向银行贷款，银行将购房款付款给房地产开发商，但是这个过程中，房地产开发商可以利用自己内部的员工，进行按揭贷款，对所需资料进行虚报，但是实际上资金回款到了房地产开发商，从而使资金回笼的更快，房子可以后期销售。这样使得风险转移到银行，一旦房地产商离开，所有损失由银行承担。

抵押物所有权隐瞒风险。抵押物起到的是还款保证的作用，如果抵押物并非借款人所有，就会导致还款风险加大，在借贷过程中，房地产开发商利用他人的房产或者共有的房产以及其他抵押物进行抵押，在抵押处理过程中伪造信息，未经房产所有人或者全部所有人的一直同意，就进行了抵押，这样一旦出现风险，银行也不能对抵押物进行处置。

4 博弈分析

本文建立博弈模型从实际角度出发，考虑了多次重复的博弈，即房地产开发商不仅仅考虑单次的收益，同时会考虑长久的收益，获取现金的能力等因素。即如果考虑到未来收益，房地产开发商损失眼前的一点利益是值得的。假设没有外界干预，房地产开发商与银行之间的合作是无限次的重复进行的。重复博弈的过程中，只要房地产开发商不违约则可以无限次的重复合作博弈，一旦房地产开发商违约了，则合作会马上终止。同时我们设开发商的贴现因子为a，即房地产开发商对于现金流的重视程度。

我们将房地产商与银行之间的收益关系描述如下表所示，表中说明如果房地产开发商不选择贷款，则不存在违约与不违约，则房地产开发商与银行的收益都为（0，0），如果房地产开发商选择贷款，则如果违约，房地产开发商可获利10，银行损失2，即为（10，-2），如果选择不违约，则房地产开发商获利为6，银行获利为2，即为（6，2）

表1 房地产开发商与银行博弈分析表

当房地产开发商遵守约定，与银行之间建立了良好的关系，形成了长期的合作，则房地产开发商每期的可以获得利润为6，那么收益流的贴现值就为6+6a+6a2+ ……=6/（1-a）；如果房地产开发商在合作过程中违约，那么那一次获得收益为10，以后就没有办法跟银行进行合作，那么之后的收益就是0，这时候的贴现值为10 。

则当6/（1-a）大于等于10时，房地产开发商才不会选择违约。即为a大于等于0.4，在这种情况下合作才较为有保证。

以上分析的均衡，可以看出房地产开发商的折现因子越大，其对未来现金流的重视程度越高，就越不会选择违约。在这样重复的多次博弈的过程中，房地产开发商只有有很好的信誉度，这样银行才会贷款，才能保证合作。同时可以看出，博弈的过程是一个长期的过程。只有房地产开发商以及银行进行了长期的合作，才能加强双方合作的信誉度。

5总结

从房地产开发商的角度来分析，只有建立了很好的信誉度才能在与银行合作的过程中容易成功，银行才可能选择与其合作。如果在没有外界干预的情况下，如果房地产开发商与银行间只进行了单次合作博弈，由于两方存在着信息的不对称性，房地产开发商注重短期利益，就会存在虚报信息骗贷的情况，使得银行的整个贷款的格局向劣质资产转移。

从银行角度来分析，首先银行可以增加对房地产商的信息获取途径，更多的掌握房地产开发企业的信息，减少信息的不对称性；其次银行可以选择本身信用状况良好，通过企业信用查询体系，对企业信用状况进行审查，从企业的经营周期、资产状况、借贷状况等等加强审查力度。

总之，银行与房地产开发商之间的博弈，是一个长期持续的过程，只有建立完善的信息机制，才有利于双方合作。

参考文献：

[1]华武等.策略模糊的最优契约博弈分析[J].预测.2003，（4）56-61

[2]何新宇，陈宏民.外部性、贴现因子与兼并动机[J].管理工程学报.2002（3）9-11

[3]周杰，姚洪心等.房地产企业规模化分析.经济体制改革.2002，（3）：152-154

篇（11）

中图分类号G2 文献标识码 A 文章编号 1674-6708（2015）137-0078-02

1 射频增益控制放大器试验检测装置

1.1 试验检测装置的制作

试验检测装置的构成为四部分，即GPC-3030D型直流电源、双踪示波器、高频信号发生器以及1A9故障电路板，具体连线图如图2所示。

其中，GPC-3030D型直流电源有2路输出电源，一是输出电源调整到正28V，连接到1A9的E5端，主要负责工作电压；二是输出电源调整为负4.6V并连接到1A9的E8和E9端口，主要负责控制光电耦合器U1及U2的负电压。将前者的负极与后者的正极连接，同时连接到1A9的E2、E4及E7端。此外，连接到1A9E8和E9端口的负电压信号可以实现基于高前阴流以及高末栅流呈现正关系之上形成的负控制电压信号的模拟；双踪示波器的CH1端连接到1A9板的电阻R6，CH2端连接到1A9板的射频输出端J2，即连接到1A9的E1端；高频信号发生器的作用就是对频率合成器输出的射频信号进行模拟，并与1A9E3端连接。

1.2 试验检测过程

1）试验射频激励信号选择高频信号发生器形成的高频频率为15MHz的单音信号，合理调控信号发生器的幅度旋钮，让输出射频信号电平达到0.5V，接着再经由Q9射频插头将其与1A9输入端J1相连接。

2）在1A9的E6与E7端连接滑动电位器（），对射频增益控制人工手段控制电位器进行模拟，并沿顺时针方向做一定调整，确保接近电阻值达到最大化。

3）分别借助双踪示波器的CH1通道和CH2通道对1A9电路电阻R6上端输出信号波形以及J2端输出信号波形进行检测。

4）把1A9的E8和E9端分别连接到基于GPC-3030D直流电源之上模拟形成的负控制电压信号，根据情况调控电压范围，将其控制在-6VDC-0VDC。如果没有异常，控制电压就应高于4.6VDC[1]。利用双踪示波器屏幕对信号发生器输出高频信号波形实时有效监测，基于PIN二极管影响之下，当信号幅度逐渐减小的时候，光电耦合器二极管就会发光，三极管会导通，Q2偏置和输出电流会增大，Q1偏置和输出电压uce都会剑减小[2]。经由双踪示波器屏幕能直接看到高频信号逐渐降低直到消失不见，这个时候通过Q3输入的射频电压会逐渐降低，Q3和Q4的射频输出电压均会下降，进而直接削弱射频激励。

2 故障分析与处理

2.1 故障现象

发射机具体运行过程中，如果射频增益控制电路出现异常就会对发射机载波电平造成直接影响，使其出现不稳定性。例如，断激信号或是激励信号过大，使发射机多次出现过量负荷现象，造成发射机高前级表值以及高末级表值出现不稳定性，影响发射机运行。

2.2 故障电路分析与处理

电路正常的时候，从1A9的1PS6TB2-6引进与高前阴流成正比关系的控制电压，和高末栅流成正比关系的控制电压从1A9的1PS5TB1-10引进，且两组直流电压信号都是负，分别连接到光电耦合器的U1与U2发光二极管的负极。当射频激励信号偏大的时候，高前阴流会增加，高末栅流也会增加，引发1PS6TB2-6和1PS5TB1-10负直流电压也随之提升，进而强化U1以及U2的发光强度、强化三极管导通以及减小输出电压。Q1和Q2偏置分别下降和上升，输出电流增加，Q3输进射频电压降低，Q3和Q4射频输出均降低，进而使激励信号降低；反之亦是如此。

在PIN二极管的CR1有损坏情况时，受Q2发射极电流变化作用，其射频阻抗力会逐渐丧失。如果光电耦合器的U1与U2有损坏情况，会使三极管的Q1与Q2丧失正常偏置，造成CR1工作出现异常。如果PIN二极管不具备控制作用了，原本通过信号输入端J1输进的高频信号就会经由Q3和Q4放大输出，引发射频激励信号变大，导致发射机多次出现过量负荷现象，影响其正常运作。倘若三极管Q3、Q4有损坏情况或1A9输出电路断开，会出现断激问题，对发射机正常、稳定运作造成影响。

在具体工作中，倘若1A9板有损坏情况，就要及时用三通把射频增益控制电路的输进和输出端进行短接，根据对应载波频率，对射频激励电平作出一定调整，保障发射机运行稳定、正常。等到播音间隙的时候再进行更换。

2.3 1A9板元器件损坏分析及处理

利用试验检测里双踪示波器，观察高频信号有没有消失，以此为依据判定射频增益放大器1A9板上的元器件有没有损坏。倘若在屏幕上能看到高频信号逐步减小直至消失，就表示PIN二极管以及三极管Q1/Q2和光电耦合器的U1和U2等元器件没有损坏。也可以先调换U1和U2两个元器件，如果在示波器屏幕上没有看到高频信号逐渐减小直至消失的情况，还可以通过三用表对PIN二极管进行检查，假如正反方向电阻出现异常现象，就要更换PIN二极管；假如电阻R6上端连接的屏幕上能看到高频信号逐渐降低直至消失，但射频增益放大器仍然运转异常，就要检查三极管Q3和Q4是否存在异常，如果有异常就要及时更换。

如果判断出1A9板上元器件有损坏情况，就要及时更换损坏器件，但在更换的时候要注意四个问题：1）使用吸锡泵时，不能让烙铁头和印刷电路板的铜触点接触太久，因为接触时间久容易使铜触点脱落，造成印刷电路板失去作用。2）在进行二极管和放大管焊接的时候，要用镊子夹住焊脚，避免元器件长时间跟高温电烙铁头接触，损坏元器件。3）电解电容要弄清正极和负极。4）在对4N26光电耦合器进行安装的时候要插对管脚，找准安插标志，避免出现IC片插反的情况。

3 结论

本文基于DF100A型100kW短波发射机之上自行设计射频增益控制放大器（1A9）试验检测装置，目的是为了快速、准确检测出1A9板元器件的故障问题。这种便捷的检测方法为维护工作提供了很多方便，也为短波发射机的安全、稳定、高效播出提供了有效保障。